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翻译自一份ppt,
) |' I4 n. `5 M U: x《Design of composite bridges with high strength steels and ultra-high performance fiber reinforced concrete》
# l8 [- G: {( j) `(Setra—— Eurosteel 2008 – Graz – September 3-5, 2008)
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高强钢材与极高性能纤维增强混凝土组合结构桥梁设计
; f4 Y; Q: R7 Y X
! w1 c; L& N* L作者:AudePETEL Ludovic PICARD Florent IMBERTY Joël RAOUL
, ?0 _' {( R9 ]( z6 C$ h/ A7 O
( f5 R- r. m: s; t6 F9 \内容
· 简介
· 横向截面及混凝土板
· 1st桥(64-88-64m)
· 2nd桥(95-130-95m)
· 结论
1、简介
1.1 研究背景
—S460钢材在15年前就已在法国桥梁中经常被使用
—S690在法国标准中已存在了30年,但仍未见在法国桥梁结构中使用;
—欧规1993-1-5中提到的混合桥梁在法国仍未被使用。
1.2 两座桥介绍
· 1st桥(64-88-64m)
与阿维尼翁附近的一座建于2007~2008年的法国桥梁有相同的跨径和横断面
· 2nd(95-130-95m)
与第一座桥有相同的断面
' l- @( J4 f4 ~跨径接近法国最大的双主梁桥梁((Trielsur Seine,Jassans, Centron)
+ H8 E1 R" J; { y —总宽度:21.5m
—横坡:双向2%
—主梁中心间距14.3m
—单侧悬臂长度3.6m
非结构设备:
—沥青混凝土:6cm
—无防水层
—防撞护栏及混凝土基座
—外侧框架(标准重度38kN/m)
1 P1 t$ D% t5 y6 k$ V, X/ v
( r" [' |) @3 q) f
, F: W/ P8 R% v {4 g- g/ H1 m
混凝土板
受法国国家项目MIKT支持?启发?
—形状:厚度方向华夫格分割
—材料:极高性能纤维增强混凝土(UHPFRC)
—纵向及横向肋板(间距0.6m)
—肋板厚度:底部7cm,顶部10cm
—上部板:5cm厚
—预制节段连接
—横向预应力采用体内束
—板纵向预应力采用体外束
—预制节段长宽为21.5m×2.5m
8 ~9 x3 P9 R2 o5 w; F
混凝土板
板宽21.5m
-横坡- >板厚从40cm至61.5cm
-横向内部钢束采用T15S
· 每根肋的顶部有3束
· 底部有2束(除外翼缘部分)
, {6 v, g5 e' y/ M# Z& Y
* L: \1 u# P- B第一座桥(64m-88m-64m)
· 纵向体外预应力及支点降落法
-12束12T15S体外预应力钢束穿越横向肋
-两个中间支座降落0.8m
->收缩徐变过后板中存在8.3MPa压应力
· 主梁
3.5m高,翼缘1.2m宽
· 混合钢梁
# ?( O: e! r5 u
-跨中有较大拉应力,需要采用S460等级钢材
-支点附近为了提高横向扭转屈曲系数,也需要采用S460等级钢材
3 p# x) }; l' G6 t
· 施工步骤
1)架设钢梁
2)安装2.5m长21.5m宽的桥面板件
3)张拉纵向钢束
4)连接混凝土桥面板与钢梁结构
5)降落中支点
6)安装非结构性设备。
· 钢主梁板件布置
按照欧洲规范完成验证
1)承载能力极限及正常使用极限状态下钢结构部分应力;
2)UHPFRC板中的应力;
3)疲劳验算;
4)横向框架-侧向扭转屈曲(LTB)
" k: p1 D2 Y; |8 h5 p. l% J4 x 第一座桥:疲劳验算
2 P1 T# ]( N2 r5 o: q" C H9 V• 假定
" O) L4 l' A. C& h 标准疲劳车设置位置
-欧规1991-2中的疲劳荷载模型3
-交通分类n°2(卡车中等流量)->每根慢速车道上的重载车辆数量为0.5.106
•研究的疲劳构造细节
/ v- x6 @* w, w3 W( m( X
% d8 z$ X8 D o7 |. r+ u0 l · 组合梁中和轴通常靠近上翼缘
->大正应力区域仅存于钢梁下翼缘中
->剪应力区域不大
· 疲劳不控制设计
(依照疲劳强度至少还有15%的富余度)
· 横撑框架-每个横撑框架都是由两侧的竖向T肋和钢梁半高处设置的横梁构成的
-横撑框架每8m设置一道,中支点附近4m处额外增加二道
1 [+ y+ j8 R% q) z' y& U
-竖向框架柱按照扭转屈曲设计
. s, }: k+ ]& {8 O+ z
/ Q( f& \) e8 Y* B, V# L0 d) {, D3 \9 |6 N4 M% \1 J
- L! {% i2 L* E· 横向扭转屈曲验算
-通过FEA分析研究,确定下翼缘屈曲模态,以及相应的最小临界屈曲系数αcr,op
-FEA研究=下翼缘采用杆单元建模,并施加法向正应力对应于承载能力极限状态应力,
横撑框架采用离散的弹簧单元模拟。
•一阶临界屈曲系数为αcr,op =7.20
1 W1 r; C8 g3 s+ J v% ^% q& _
•折减系数χop =0.825 (曲线d)
•下翼缘最大正应力: 306MPa,下翼缘屈服强度: 410MPa (钢材等级 S460 ML, 考虑翼缘厚度为75mm)
-> 最小放大系数为αult,k =1.34
临界稳定系数
1 g! R6 M+ T# I1 \3 N6 g" u( \
第一座桥:重量对比
- T# V* p% e& A& ^7 s! e/ t对比桥梁 :
– 相同跨径
– 支点附近采用全断面S460,其余截面采用S355(非混合梁)
) A1 Z j# e; k5 k& f+ W* w. @0 d' o: l5 [. N4 Y
$ [: s) S1 W2 D- i
| - b N8 C% K5 [1 X
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# q7 U$ j9 z9 _; |+ Z
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% c; W2 r, Y5 z
H9 _) ?/ H. @1 M
第二座桥 (95 m –130 m – 95 m)
· 纵向体外预应力及支点降落法
-30束12T15S体外预应力钢束穿越横向肋
-两个中间支座降落1.2m
->收缩徐变过后板中存在14.3MPa压应力
· 主梁
5m高,翼缘1.3m宽
· 混合钢梁
-跨中有较大拉应力,需要采用S690等级钢材
-支点附近为了提高横向扭转屈曲系数,也需要采用S690等级钢材
5 r: Q: E2 q' N" T3 H2 d j 钢主梁板件布置
$ i( C7 D+ o/ Z
按照欧洲规范完成验证
9 `9 u3 R3 c' l3 F4 N v! u! ^
1)同第一座桥;
2)(由于欧洲规范1994-2中钢材强度的范围是到S460)因此组合截面的抗力被限制在弹性抗力范围内,也就是S690等级钢材适用的范围。
3)疲劳破坏的风险远小于第一座桥->不需验证
· 横撑框架-
% I) \/ G8 k X8 P3 n8 \" G6 P同第一座桥,横撑框架每8m设置一道,每个中支点附近4m和12m处额外增加4道
8 @5 R; D! z# E1 |$ I
•一阶临界屈曲系数为αcr,op=4.72
( g1 R- }1 d* R+ u
•折减系数χop=0.731 (曲线d)
7 ^# _, L; [, E8 c· 下翼缘最大正应力:451MPa,下翼缘屈服强度:690MPa-> 最小放大系数为αult,k = 1.53
1 L3 z+ s: n- h* z, G
3 E' j! C- \( \/ c' l* v临界稳定系数
* Z2 ]/ P* P1 }& J; |( g2 p 第二座桥:重量对比
3 V+ C8 P' t: m. x ?
. w, _, \: Q' l8 C1 B/ }- B对比桥梁 :
3 {6 x, a/ C6 R7 }: k– 相同跨径2 g E9 ~2 z7 [, @1 R5 `
– 全断面S460% {+ c; y* G, y; T( E- _, I
$ `4 u$ G- e0 c( w # a# ^2 o" U( w+ Y4 ]* B" o" h8 T
| - q3 t8 {. w$ f, P! G6 e5 q
| 改进型桥梁2: ^9 r8 y8 O9 K1 P4 s% n$ i4 J: H$ y" ~
| 对比桥梁' R7 [9 L* @3 o- u+ @
| 重量减轻
0 Z: y' D6 B7 ]5 m! c |
混凝土桥面板- E0 n6 Q4 X/ v5 L
| 混凝土+钢束
# ]3 ~! C9 y$ ?* n" D& U | 3850吨
; K) i. _5 d. J6 B4 k | 4280吨; l4 O Q. H' _" D: T% c
| 10%
1 C; A6 V( Y& W. U3 q |
结构钢材
6 o: w7 W# W5 j' B9 N; g | I型梁钢材/ P# u9 Y0 G6 K7 M8 h
| 990吨& h9 S$ L' B( S8 U) R
| 1390吨
$ i6 t3 i% }1 M6 ]1 B, @' O8 P | 42%8 P" X3 D1 W& q5 o& r" b
|
! x! S4 m' n0 r | 横撑
6 s% C6 x/ h g! A. P. d6 ] | 192吨
) d4 _- K! a# N. U | 652吨
5 J, V- ^* C% h( y- P0 w | 42%
: Z/ r, W# l1 }* u$ s5 m: C |
非结构性设备6 E" f7 j- ]4 f0 c
| 非结构性设备7 ?3 ~0 N4 M& x7 b
| 1270吨* o% [, x( n& a
| 2130吨. s5 M( \9 L C* Y$ Y; z
| 40%* p2 {- P" B" F
|
板+结构钢+非结构性设备6 _6 p) q0 b* o% _+ x% _
| 桥梁总重1 h7 Q1 o/ v1 @; j7 \1 w
| 6290吨4 o2 |/ U/ W8 U6 P: c# E: [
| 8450吨
" [( K% E% H: W2 Z/ O | 26%
5 o8 E$ J2 [' s _ |
5 [# r. B/ o0 a! X$ t' L' R
- 结论
- · 钢材3 ]# m6 b2 d+ m( v6 N3 i+ [$ d) V" e
+ ]8 F8 w# ? U1 c4 F9 p
重量减轻:大约40%6 W0 c( d" ]8 ]
-成本降低:大约25%* f0 M# i' d/ U/ [3 v
- · 混凝土
1 {( Z& K- N o# q$ z
-桥面板比通常采用形式减轻:12%
6 m/ v; I8 g y1 r' L0 P/ n8 e-预制->可靠度更高, u) q2 ?. H9 U$ b5 O5 f
-UHPFRC非常贵
+ Q% ^0 A4 z# q· 材料节省(主要是钢材)
· 上部结构更轻->桥墩截面及基础减小
· 运输材料更少
! z" b0 Q$ z/ E/ a; `+ B" s$ z