关于RC柱设计的疑问
为什么做RC柱构件设计时圆形截面的受压区高度为0?那岂不是轴心受压了？而且生成不了试用阶段裂缝宽度验算。而同样加载情况下，矩形墩截面有受压区高度，显示的是偏心受压的数据。荷载组合都是一样的，自重加二期恒载。墩柱1m一个单元，计算长度系数Ky=1，Kz=0.7，计算长度Ly=1 Lz=1。。。。该输入的都输了，是不是哪里出错了？ 啊，这个问题啊，看看规范就知道了。midas里是严格按照D62来的。
矩形截面和圆形截面的偏心受压构件计算方法不同，前者类似于受弯计算，后者另外一个模式，不出现受压区高度这个变量。 seulqs 发表于 2012-5-17 08:29 static/image/common/back.gif
啊，这个问题啊，看看规范就知道了。midas里是严格按照D62来的。
矩形截面和圆形截面的偏心受压构件计算方 ...
您好，谢谢您的回答。
还是有些不懂，即使圆形截面偏心受压时计算结果不显示X值，为什么圆形截面墩柱的偏心受压承载力比轴心受压承载力更大？相反，矩形截面就显得更正常些 独家记忆 发表于 2012-5-17 14:39 static/image/common/back.gif
您好，谢谢您的回答。
还是有些不懂，即使圆形截面偏心受压时计算结果不显示X值，为什么圆形截面墩柱的 ...
您好，再次感谢您的回答。
截面形状是圆形截面直径1.8m，矩形截面7.25*2.3m，工况都是一样的，如图。。。
小弟的QQ191960191. 独家记忆 发表于 2012-5-17 14:39 static/image/common/back.gif
您好，谢谢您的回答。
还是有些不懂，即使圆形截面偏心受压时计算结果不显示X值，为什么圆形截面墩柱的 ...
您好，再次感谢您的回答。
还是那纳闷为什么偏心受压承载力会比轴心受压承载力更大？
工况发图上了，都是一样的。圆形截面直径1.8，矩形7.25*2.3，
谢谢！ 独家记忆 发表于 2012-5-17 15:42 static/image/common/back.gif
您好，再次感谢您的回答。
还是那纳闷为什么偏心受压承载力会比轴心受压承载力更大？
工况发图上了，都 ...
不好意思，才看到呢
就如第一张图上面 Nn
I cLCB1 偏心-Fxmin(My) 41767.0150
I cLCB1 偏心-Mymax 41767.0150
I cLCB1 偏心-Mymin 41767.0150
I cLCB1 轴心-Fxmin 39357.8304
cLCB1：1.2自重+1.2二期恒载
从数值上面显示的是偏心受压承载力大于轴心的。。。事实上是相反的吧？我是新手，很多不懂的，还请不吝赐教，谢谢了！
独家记忆 发表于 2012-5-17 16:04 static/image/common/back.gif
不好意思，才看到呢
就如第一张图上面 Nn
I cLCB1 偏心-Fxmin(My) 41767.0150
我加你QQ给你看吧，19119601911911960191 独家记忆 发表于 2012-5-17 16:04 static/image/common/back.gif
不好意思，才看到呢
就如第一张图上面 Nn
I cLCB1 偏心-Fxmin(My) 41767.0150
您好，谢谢您的回答。
cLCB1 是1.2恒载+1.2二期恒载，二期恒载指的是图 梁上的偏心荷载，对于这种输出结果还是理解不了。。。1911960191 给你发一个我做的一个类似的计算吧，你可以自己生成计算书，查看下计算过程，就能明白四种情况下的Nn计算了。应该是四种工况，你的模型应该有问题，不是一个工况下的。
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28单元i截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算:
截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算:
γ0*Nd = 10371875.34 N
Nn = 0.90φ(fcdA+fsd'As')=0.90*1.00*(18.40*2010619.30+280.00*32172.00) = 41403199.58 N
γ0*Nd ≤ 0.90φ(fcdA+fsd'As'),轴心受压满足要求. OK
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28单元i截面Fx最小时(My)的偏心受压验算:
e0 = Md/Nd = 564681103.53/9428977.58 = 59.89 mm
e = ηe0+h/2-as = 1.27*59.89+1600.00/2-70.00 = 806.26 mm
e' = ηe0+as'-h/2 = 1.27*59.89+70.00-1600.00/2 = -653.74 mm
Nd = 9428977.58 N, γ0Nd = 10371875.34 N.
γ0Nde = 8362399597.21 N.mm,γ0Nde' = -6780538398.25 N.mm
A= 2.93; B= 0.18; C=2.57; D=0.49
Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd '
= 2.93*800.00*800.00*18.40+2.57*0.008001*800.00*800.00*280.00 = 38166265.75 N
Nn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η
= (0.18*800.00^3*18.40+0.49*0.008001*0.91*800.00^3*280.00)/59.89/1.27 = 29283917.67 N
γ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.
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28单元i截面My最大时的偏心受压验算:
e0 = Md/Nd = 198027117.71/6584177.58 = 30.08 mm
e = ηe0+h/2-as = 1.45*30.08+1600.00/2-70.00 = 773.63 mm
e' = ηe0+as'-h/2 = 1.45*30.08+70.00-1600.00/2 = -686.37 mm
Nd = 6584177.58 N, γ0Nd = 7242595.34 N.
γ0Nde = 5603077541.60 N.mm,γ0Nde' = -4971111652.71 N.mm
A= 2.93; B= 0.18; C=2.57; D=0.49
Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd '
= 2.93*800.00*800.00*18.40+2.57*0.008001*800.00*800.00*280.00 = 38166265.75 N
Nn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η
= (0.18*800.00^3*18.40+0.49*0.008001*0.91*800.00^3*280.00)/30.08/1.45 = 51184780.58 N
γ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.
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28单元i截面My最小时的偏心受压验算:
e0 = Md/Nd = 1184688586.95/7750377.58 = 152.86 mm
e = ηe0+h/2-as = 1.16*152.86+1600.00/2-70.00 = 908.01 mm
e' = ηe0+as'-h/2 = 1.16*152.86+70.00-1600.00/2 = -551.99 mm
Nd = 7750377.58 N, γ0Nd = 8525415.34 N.
γ0Nde = 7741166220.00 N.mm,γ0Nde' = -4705940174.91 N.mm
A= 2.42; B= 0.48; C=2.02; D=0.89
Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd '
= 2.42*800.00*800.00*18.40+2.02*0.008001*800.00*800.00*280.00 = 31412530.58 N
Nn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η
= (0.48*800.00^3*18.40+0.89*0.008001*0.91*800.00^3*280.00)/152.86/1.16 = 30787120.92 N
γ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.
seulqs 发表于 2012-5-17 16:46 static/image/common/back.gif
给你发一个我做的一个类似的计算吧，你可以自己生成计算书，查看下计算过程，就能明白四种情况下的Nn计算了 ...
谢谢您的回答，我再去检查下!
我对那个计算长度系数的理解是这样的，那是稳定安全系数吧，由边界条件而定的，比如梁段铰支的话为1，梁段固结为0.5，一段固结一段自由为2。
对于这种框架墩盖梁体系而言，横桥向类似于梁段固结的。而顺桥向墩子的边界条件确定，根据JTG D62-2004规定，要根据盖梁和墩子的线刚度的比值来确定,两者的EI/L比值大于5则可以认为是两端固结，系数为0.5，反之则应该认为桥墩是一端固结一端铰支，那么系数就应该取0.7 。
还有对于计算长度系数的输入，本人认为，框架柱在定义计算长度系数里体现，其余的则在计算长度系数(k)中体现。
还有编辑构建类型，每种构件究竟有什么区别，自由长度(L,Lb)怎么去定义，还请前辈们不吝赐教。
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